1. ถาม: อะไรคือความแตกต่างทางโครงสร้างจุลภาคพื้นฐานและองค์ประกอบระหว่าง 1.4462 (ดูเพล็กซ์) และ 1.4833 (309S) และความแตกต่างเหล่านี้กำหนดคุณสมบัติทางกลและโปรไฟล์ความต้านทานการกัดกร่อนตามลำดับได้อย่างไร
A:ความแตกต่างพื้นฐานระหว่าง 1.4462 และ 1.4833 อยู่ที่โครงสร้างโลหะวิทยา-ดูเพล็กซ์เทียบกับออสเทนนิติกเต็มที่- ซึ่งควบคุมพฤติกรรมทางกลและกลไกต้านทานการกัดกร่อนโดยพื้นฐาน
1.4462 (X2CrNiMoN22-5-3)หรือที่รู้จักกันทั่วไปในชื่อ AISI 31803 หรือ Duplex 2205 เป็นเหล็กกล้าไร้สนิมดูเพล็กซ์ (ดูเพล็กซ์-เฟส) ซึ่งประกอบด้วยเฟอร์ไรต์ประมาณ 50% (ลูกบาศก์ตรงกลางตัว-) และออสเทนไนต์ 50% (ลูกบาศก์ที่อยู่ตรงกลางหน้า-) โครงสร้างจุลภาคที่สมดุลนี้เกิดขึ้นได้จากเคมีควบคุม: โครเมียม 21–23%, นิกเกิล 4.5–6.5%, โมลิบดีนัม 2.5–3.5% และการเติมไนโตรเจนวิกฤต (0.08–0.20%) การมีอยู่ของเฟอร์ไรต์ให้ความแข็งแรงของผลผลิตที่ยอดเยี่ยม-โดยทั่วไปแล้วเป็นสองเท่าของเกรดออสเทนนิติก- ในขณะที่เฟสออสเทนนิติกช่วยให้มีความเหนียวและความเหนียว โมลิบดีนัมและไนโตรเจนเสริมฤทธิ์กันในความต้านทานการกัดกร่อนแบบรูพรุนและรอยแยก ทำให้ได้ค่าความต้านทานการเกิดหลุม (PREN) โดยทั่วไปมากกว่า 35 โครงสร้างดูเพล็กซ์นี้ยังให้ความต้านทานที่ดีเยี่ยมต่อคลอไรด์-การแตกร้าวจากการกัดกร่อนจากความเครียด (SCC) ที่เกิดจากความเครียด ซึ่งเป็นข้อได้เปรียบที่สำคัญในสภาพแวดล้อมทางทะเลและกระบวนการแปรรูปทางเคมี
1.4833 (X15CrNiSi20-12)หรือ AISI 309S เป็นสเตนเลสออสเทนนิติกทั้งตัวที่มีโครงสร้างลูกบาศก์อยู่ตรงกลาง-หน้าเฟสเดียว- ประกอบด้วยโครเมียม 22–24% และนิกเกิล 12–15% พร้อมการควบคุมการเติมซิลิคอนเพื่อเพิ่มความต้านทานต่อการเกิดออกซิเดชัน ต่างจาก 1.4462 ตรงที่ไม่มีโมลิบดีนัมและมีความแข็งแรงของผลผลิตที่อุณหภูมิแวดล้อมต่ำกว่าอย่างเห็นได้ชัด อย่างไรก็ตาม โครงสร้างออสเทนนิติกยังคงมีเสถียรภาพที่อุณหภูมิสูง และปริมาณโครเมียมที่สูงทำให้ต้านทานการเกิดสเกลออกซิเดชันได้ดีเยี่ยมถึงประมาณ 980 องศา (1800 องศา F) โครงสร้างออสเทนนิติกเฟสเดียว-ยังให้ความเหนียวที่เหนือกว่าที่อุณหภูมิไครโอเจนิกส์ ในขณะที่เกรดดูเพล็กซ์เกิดการเปราะต่ำกว่า -50 องศา เนื่องจากเฟอร์ไรต์มีความเหนียว-การเปลี่ยนผ่านไปสู่ความเปราะ
ด้วยเหตุนี้ 1.4462 จึงเป็นวัสดุที่เลือกใช้สำหรับการใช้งานที่ต้องการความแข็งแรงสูง ทนต่อการกัดกร่อนของคลอไรด์ และทนต่อความล้าที่อุณหภูมิแวดล้อมถึงสูงขึ้นปานกลาง (โดยทั่วไปจะสูงถึง 280 องศา) ในทางตรงกันข้าม 1.4833 ถูกเลือกสำหรับสภาพแวดล้อมออกซิไดซ์ที่อุณหภูมิสูง-ซึ่งความต้านทานการคืบและการป้องกันระดับออกซิเดชันเป็นสิ่งสำคัญยิ่ง โดยไม่คำนึงถึงข้อได้เปรียบเชิงกลของอุณหภูมิแวดล้อมที่นำเสนอโดยเกรดดูเพล็กซ์
2. ถาม: ในสภาพแวดล้อมการประมวลผลทางเคมีที่เกี่ยวข้องกับคลอไรด์ ความต้านทานการแตกร้าวจากการกัดกร่อนจากความเครียด (SCC) และความต้านทานรูพรุนที่ 1.4462 เป็นอย่างไรเมื่อเปรียบเทียบกับความต้านทานที่ 1.4833 และผลกระทบจากการออกแบบที่เกิดขึ้นจากความแตกต่างเหล่านี้เป็นอย่างไร
A:ความแตกต่างด้านประสิทธิภาพระหว่างโลหะผสมทั้งสองชนิดนี้ในสภาพแวดล้อมที่มีคลอไรด์-นั้นรุนแรงมาก โดยพื้นฐานแล้วมีอิทธิพลต่อการเลือกใช้วัสดุสำหรับการแปรรูปทางเคมี การเดินเรือ และระบบท่อน้ำมันและก๊าซ
1.4462 (ดูเพล็กซ์)มีความทนทานต่อคลอไรด์-จากการแตกร้าวจากการกัดกร่อนจากความเค้น (SCC) เป็นพิเศษ ซึ่งเป็นหนึ่งในกลไกความล้มเหลวหลักที่ส่งผลต่อสเตนเลสออสเทนนิติก โครงสร้างออสเทนไนต์-เฟสเฟอร์ไรต์-แบบคู่สร้างเครือข่ายขอบเขตเกรนที่ซับซ้อนซึ่งขัดขวางการแพร่กระจายของรอยแตกร้าว นอกจากนี้ การเติมโมลิบดีนัมและไนโตรเจนจะทำให้ค่าความต้านทานของรูพรุนสูงขึ้น (PREN=%Cr + 3.3×%Mo + 16×%N) เป็น 35–40 โดยทั่วไป ซึ่งให้ความต้านทานที่แข็งแกร่งต่อการกัดกร่อนแบบรูพรุนและรอยแยกในน้ำทะเล น้ำกร่อย และกระแสคลอไรด์-ที่เต็มไปด้วยภาระ การรวมกันนี้ทำให้สามารถใช้ 1.4462 ได้อย่างปลอดภัยในการใช้งาน เช่น ระบบไอเสียทางทะเล โรงแยกเกลือ และการวางท่อนอกชายฝั่งซึ่งมีอุณหภูมิไม่เกินประมาณ 280 องศา อย่างไรก็ตาม ที่อุณหภูมิสูงกว่า 280 องศา เกรดดูเพล็กซ์จะเสี่ยงต่อการเปราะเนื่องจากการตกตะกอนของเฟสระหว่างโลหะ เช่น ซิกมาและไค
1.4833 (309S)เนื่องจากสเตนเลสสตีลออสเทนนิติกทั้งตัว มีความไวต่อ SCC ที่เกิดจากคลอไรด์-อย่างเห็นได้ชัด โดยเฉพาะอย่างยิ่งในสภาพแวดล้อมที่มีอุณหภูมิสูงกว่า 60 องศาและมีความเค้นดึง แม้ว่าปริมาณนิกเกิลจะสูงกว่า (12–15%) เมื่อเทียบกับมาตรฐาน 304 (8–10%) ช่วยเพิ่มความต้านทาน SCC บ้าง แต่ก็ไม่ได้ช่วยขจัดความเสี่ยง นอกจากนี้ การไม่มีโมลิบดีนัมใน 1.4833 ส่งผลให้ PREN ต่ำกว่าอย่างมีนัยสำคัญ (โดยทั่วไปจะต่ำกว่า 20) ทำให้เสี่ยงต่อการกัดกร่อนแบบรูพรุนและรอยแยกในสภาพแวดล้อมของคลอไรด์นิ่ง
ความหมายของการออกแบบนั้นชัดเจน: สำหรับระบบท่อที่ใช้น้ำทะเลอุ่นหรือคลอไรด์-ที่มีสารเคมีที่มีแบริ่งที่ 80 องศา 1.4462 เป็นตัวเลือกที่ต้องการเนื่องจากมีความต้านทาน SCC และความต้านทานการเกิดรูพรุนโดยธรรมชาติ ในทางกลับกัน 1.4833 จะไม่เหมาะสมกับบริการดังกล่าวแต่ยังคงเป็นตัวเลือกที่ถูกต้องสำหรับสภาพแวดล้อม-อุณหภูมิสูงที่ปราศจากคลอไรด์-หรือสภาพแวดล้อมที่ออกซิไดซ์ เช่น การจัดการก๊าซหุงต้มหรือส่วนประกอบของเตาหลอม โดยที่ SCC ไม่สำคัญ แต่ระดับออกซิเดชันที่อุณหภูมิเกิน 800 องศาจะใช้เกรดดูเพล็กซ์อย่างรวดเร็ว
3. ถาม: อะไรคือข้อควรพิจารณาที่สำคัญในการเชื่อมและการประกอบท่อดูเพล็กซ์ 1.4462 เมื่อเปรียบเทียบกับท่อออสเทนนิติก 1.4833 โดยเฉพาะอย่างยิ่งเกี่ยวกับการควบคุมอินพุตความร้อน การเลือกโลหะเติม และข้อกำหนด-หลังการเชื่อมด้วยความร้อน (PWHT)
A:การเชื่อมดูเพล็กซ์สแตนเลส 1.4462 ต้องการการควบคุมกระบวนการที่เข้มงวดมากกว่าการเชื่อมออสเทนนิติก 1.4833 อย่างมาก เนื่องจากความจำเป็นในการรักษาสมดุลเฟสเฟอร์ไรท์-ที่แม่นยำซึ่งควบคุมความต้านทานการกัดกร่อนและคุณสมบัติทางกลของวัสดุ
สำหรับ 1.4462 (ดูเพล็กซ์)ความท้าทายในการผลิตหลักคือการรักษาความสมดุลของเฟอร์ไรต์ 50/50-ออสเทนไนต์ในโลหะเชื่อมและโซนที่ได้รับความร้อน- (HAZ) การป้อนความร้อนที่มากเกินไปหรืออัตราการทำความเย็นที่ไม่เหมาะสมอาจส่งผลให้เกิดการก่อตัวของเฟอร์ไรต์มากเกินไป (นำไปสู่การเปราะและความต้านทานการกัดกร่อนลดลง) หรือการตกตะกอนของเฟสระหว่างโลหะที่เป็นอันตราย เช่น ซิกมา (σ) หรือไค (χ) โดยทั่วไปการเชื่อมจะดำเนินการโดยใช้กระบวนการเชื่อมอาร์กทังสเตนแก๊ส (GTAW/TIG) โดยมีช่วงอินพุตความร้อน 0.5–2.5 กิโลจูล/มม. และอุณหภูมิระหว่างทางถูกควบคุมอย่างเข้มงวดต่ำกว่า 150 องศา โดยทั่วไปแล้วโลหะตัวเติมจะเป็นการจับคู่ 1.4462หรือเกรดที่มีอัลลอยด์เกิน- เช่น1.4410 (ดูเพล็กซ์ 2507)เพื่อให้แน่ใจว่าการสะสมของรอยเชื่อมบรรลุความสมดุลของเฟสที่ถูกต้องโดยทั่วไปแล้วจะไม่ดำเนินการหลังการเชื่อมด้วยความร้อน (PWHT)บนสแตนเลสดูเพล็กซ์ แทน อาจใช้การบำบัดด้วยการหลอมสารละลายที่อุณหภูมิ 1,040–1100 องศาตามด้วยการดับอย่างรวดเร็วสำหรับส่วนประกอบที่ประดิษฐ์ขึ้น หากความสมดุลของเฟสถูกรบกวน โดยทั่วไปก๊าซป้องกันจะมีการเติมไนโตรเจน (2–5% N₂) เพื่อป้องกันการสูญเสียไนโตรเจนจากสระเชื่อม ซึ่งจะทำให้เฟสออสเทนไนต์ไม่เสถียร
สำหรับ 1.4833 (309S)การเชื่อมมีความไวน้อยกว่าต่อความแปรผันของความร้อนที่เกี่ยวข้องกับความสมดุลของเฟส เนื่องจากวัสดุยังคงเป็นออสเทนนิติกอย่างสมบูรณ์ อย่างไรก็ตาม ต้องใช้ความระมัดระวังเพื่อหลีกเลี่ยงการแตกร้าวจากความร้อน เนื่องจากวัสดุมีค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวทางความร้อนที่สูงขึ้นและค่าการนำความร้อนต่ำลง โดยทั่วไปอินพุตความร้อนจะถูกควบคุมเพื่อรักษาอุณหภูมิระหว่างทางให้ต่ำกว่า 200 องศา โลหะฟิลเลอร์มักจะเป็น1.4847 (309Mo)หรือการจับคู่ 1.4833เพื่อให้แน่ใจว่าคราบเชื่อมมีความต้านทานการเกิดออกซิเดชันที่เท่ากันกับโลหะฐานไม่จำเป็นต้องมี PWHTสำหรับ 1.4833 ในการใช้งานส่วนใหญ่ แม้ว่าอาจใช้การหลอมสารละลายหากวัสดุมีความไวหรือหากข้อกังวลเรื่องการเปราะของเฟสซิกมา ค่าการนำความร้อนที่ต่ำกว่า 1.4833 จำเป็นต้องมีการออกแบบข้อต่อที่เหมาะสมเพื่อจัดการกับความเค้นตกค้าง แต่ขอบเขตการเชื่อมโดยรวมจะกว้างกว่าเกรดดูเพล็กซ์
4. ถาม: ในสภาพแวดล้อมออกซิไดซ์ที่อุณหภูมิสูง- เช่น ท่อเตาเผาหรือระบบแลกเปลี่ยนความร้อน ความต้านทานต่อมาตราส่วนออกซิเดชันที่ 1.4833 เป็นอย่างไรเมื่อเปรียบเทียบกับที่ 1.4462 และขีดจำกัดอุณหภูมิเท่าใดที่กำหนดขอบเขตการทำงานที่ปลอดภัยสำหรับวัสดุแต่ละชนิด
A:ขีดจำกัดอุณหภูมิสำหรับวัสดุทั้งสองนี้กำหนดโดยกลไกการย่อยสลายที่แตกต่างกันโดยพื้นฐาน-สเกลออกซิเดชันสำหรับ 1.4833 และความไม่เสถียรของเฟสสำหรับ 1.4462 ซึ่งส่งผลให้อุณหภูมิการใช้งานสูงสุดแตกต่างกันอย่างมาก
1.4833 (309S)ได้รับการออกแบบทางวิศวกรรมมาโดยเฉพาะสำหรับ-บริการออกซิไดซ์ที่อุณหภูมิสูง ปริมาณโครเมียมที่ 22–24% ส่งเสริมการก่อตัวของสเกลโครเมียมออกไซด์ (Cr₂O₃) ที่ยึดเกาะหนาแน่น ซึ่งให้ความต้านทานการเกิดออกซิเดชันที่ยอดเยี่ยม ในการให้บริการอย่างต่อเนื่อง 1.4833 สามารถใช้งานได้อย่างปลอดภัยที่อุณหภูมิสูงถึง980 องศา (1800 องศาฟาเรนไฮต์)และให้บริการเป็นช่วงๆ โดยประมาณ1,035 องศา (1900 องศาฟาเรนไฮต์)โดยมีเงื่อนไขว่าการหมุนเวียนด้วยความร้อนไม่ทำให้ชั้นออกไซด์ป้องกันหลุดร่อน วัสดุจะรักษาคุณสมบัติทางกลที่เป็นประโยชน์ไว้ที่อุณหภูมิเหล่านี้ แม้ว่าการคืบจะกลายเป็นปัจจัยการออกแบบที่จำกัดที่สูงกว่า 800 องศา ทำให้ 1.4833 เป็นตัวเลือกมาตรฐานสำหรับส่วนประกอบเตาเผา ท่อส่งรังสี เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในหน่วยแคร็กปิโตรเคมี และท่อก๊าซไอเสียอุณหภูมิสูง-
1.4462 (ดูเพล็กซ์)ในทางตรงกันข้าม มีขอบเขตการทำงานที่อุณหภูมิสูง-สูงอย่างจำกัด แม้ว่าจะมีความแข็งแกร่งของอุณหภูมิแวดล้อมที่เหนือกว่า แต่ก็ไม่เหมาะสำหรับการบริการที่อุณหภูมิสูงขึ้นอย่างต่อเนื่องข้างต้น280 องศา (536 องศาฟาเรนไฮต์). ที่อุณหภูมิเกินเกณฑ์นี้ โครงสร้างจุลภาคดูเพล็กซ์จะไม่เสถียรทางอุณหพลศาสตร์ เฟสเฟอร์ไรต์เริ่มสลายตัว โดยตกตะกอนเฟสอินเตอร์เมทัลลิกที่เปราะ-โดยหลักคือเฟสซิกมา (σ)- ซึ่งจะทำให้วัสดุเปราะอย่างรุนแรงและลดความต้านทานการกัดกร่อน นอกจากนี้ ที่อุณหภูมิสูงกว่า 300 องศา ความเหนียวของวัสดุจะลดลงอย่างมาก การใช้งานบางประเภทอาจยอมรับ-การสัมผัสกับอุณหภูมิที่สูงถึง 350 องศาในระยะสั้นได้ แต่โดยทั่วไปแล้ว การใช้งานที่ต่อเนื่องเกิน 280 องศานั้นห้ามโดยรหัสการออกแบบและข้อกำหนดเฉพาะของวัสดุ
ความหมายของการออกแบบนั้นแน่นอน: สำหรับระบบท่อใดๆ ที่ทำงานสูงกว่า 300 องศา 1.4462 จะถูกตัดออกจากการพิจารณาโดยอัตโนมัติ โดยไม่คำนึงถึงข้อได้เปรียบด้านความต้านทานการกัดกร่อน ในทางกลับกัน สำหรับบริการแบริ่งคลอไรด์ที่อุณหภูมิแวดล้อมถึงสูงขึ้นปานกลาง- 1.4833 ไม่สามารถแข่งขันกับความแข็งแกร่ง ความต้านทาน SCC และความต้านทานรูพรุนที่นำเสนอโดยเกรดดูเพล็กซ์ได้
5. ถาม: จากมุมมองของการจัดซื้อ การประกันคุณภาพ และต้นทุนตลอดอายุการใช้งาน ข้อกำหนดเฉพาะของ ASTM ข้อกำหนดในการทดสอบ และโปรโตคอลการตรวจสอบที่สำคัญคืออะไร ซึ่งแยกความแตกต่างระหว่างท่อไร้ตะเข็บใน 1.4462 และ 1.4833 สำหรับบริการที่บรรจุแรงดัน-
A:การจัดซื้อท่อสแตนเลสไร้ตะเข็บในเกรด 1.4462 (ดูเพล็กซ์) และ 1.4833 (ออสเทนนิติก) จำเป็นต้องปฏิบัติตามข้อกำหนด ASTM ที่แตกต่างกันและโปรโตคอลการทดสอบเสริมที่สะท้อนถึงความไวต่อโลหะวิทยาที่เป็นเอกลักษณ์และสภาพแวดล้อมการบริการของวัสดุแต่ละชนิด
สำหรับ 1.4462 (ดูเพล็กซ์)โดยทั่วไปข้อกำหนดการควบคุมจะเป็นเช่นนั้นมาตรฐาน ASTM A790 / A790M(ท่อสเตนเลสเฟอร์ริติก/ออสเทนนิติกแบบไม่มีรอยต่อและแบบเชื่อม) สำหรับงานท่อทั่วไป หรือมาตรฐาน ASTM A789 / A789Mสำหรับเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนและท่อหม้อน้ำ ข้อกำหนดการจัดซื้อจัดจ้างที่สำคัญ ได้แก่ :
การตรวจสอบความสมดุลของเฟส:การตรวจสอบโครงสร้างจุลภาคจะต้องยืนยันปริมาณเฟอร์ไรต์ระหว่าง 35% ถึง 65% โดยทั่วไปจะวัดโดยใช้การวิเคราะห์ภาพหรือเฟอร์ริโตสโคป
การทดสอบเฟสระหว่างโลหะ:ข้อกำหนดเพิ่มเติม S4 (ตาม ASTM A790) มักจะกำหนดให้มีการทดสอบแรงกระแทกและการทดสอบการกัดกร่อน (ASTM A923) เพื่อตรวจจับเฟสระหว่างโลหะที่เป็นอันตราย (ซิกมา, ไค) ที่อาจตกตะกอนในระหว่างการผลิต
การทดสอบการกัดกร่อนของรูพรุน:การทดสอบอุณหภูมิวิกฤตของรูพรุน (CPT) ตาม ASTM G48 (เฟอร์ริกคลอไรด์) มักมีการระบุเพื่อตรวจสอบการปฏิบัติตามข้อกำหนดของหมายเลขเทียบเท่าความต้านทานของรูพรุน (PREN)
อุทกสถิตและ NDE:จำเป็นต้องมีการทดสอบอุทกสถิต 100% โดยการทดสอบด้วยคลื่นเสียงความถี่สูง (UT) หรือการทดสอบกระแสไหลวนมักระบุไว้สำหรับการใช้งานที่สำคัญ
เอกสารประกอบ:การรับรอง EN 10204 ประเภท 3.2 (การตรวจสอบโดยบุคคลที่สาม-) เป็นมาตรฐานสำหรับการใช้งานด้านน้ำมันและก๊าซ นอกชายฝั่ง และการแปรรูปทางเคมี
สำหรับ 1.4833 (309S)โดยมีข้อกำหนดเบื้องต้นคือมาตรฐาน ASTM A312 / A312Mสำหรับงานบริการวางท่อทั่วไปด้วยมาตรฐาน ASTM A213 / A213Mใช้ได้กับหม้อไอน้ำ ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ และท่อแลกเปลี่ยนความร้อน ข้อกำหนดการจัดซื้อจัดจ้างที่สำคัญ ได้แก่ :
การควบคุมขนาดเกรน:มักระบุเป็น ASTM No. 7 หรือหยาบกว่าเพื่อให้แน่ใจว่ามีความต้านการคืบที่เพียงพอที่อุณหภูมิสูง
การตรวจสอบความต้านทานต่อออกซิเดชัน:แม้ว่าจะไม่ใช่การทดสอบตามปกติ แต่อาจมีการระบุการทดสอบการกัดกร่อนเพิ่มเติมตาม ASTM A262 (แนวทางปฏิบัติ E) เพื่อยืนยันความต้านทานต่ออาการแพ้
การระบุวัสดุเชิงบวก (PMI):PMI 100% ของความยาวท่อทั้งหมดเป็นสิ่งจำเป็นในการตรวจสอบปริมาณโครเมียม (22–24%) และนิกเกิล (12–15%) ที่เพิ่มขึ้น เพื่อป้องกัน-การปะปนกับเกรดโลหะผสมที่ต่ำกว่า-
สภาพพื้นผิว:พื้นผิวดองและพื้นผิวเป็นมาตรฐานในการขจัดตะกรันและรับประกันความต้านทานการเกิดออกซิเดชันที่เหมาะสม
ข้อควรพิจารณาเกี่ยวกับต้นทุนตลอดอายุการใช้งาน (LCC)แตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญ: 1.4462 มีต้นทุนวัสดุเริ่มแรกสูงกว่าแต่ให้อายุการใช้งานยาวนานขึ้นในสภาพแวดล้อมที่มีคลอไรด์-ภาระ เนื่องจาก SCC ที่เหนือกว่าและความต้านทานการเกิดหลุม มักจะขจัดความจำเป็นในค่าเผื่อการกัดกร่อนที่มีราคาแพงหรือการเปลี่ยนบ่อยครั้ง. 1.4833 ในขณะที่โดยทั่วไปมีต้นทุนวัสดุต่ำกว่า 1.4462 จะถูกระบุเฉพาะในกรณีที่ความสามารถด้านอุณหภูมิสูง-นั้นจำเป็นเท่านั้น ในการใช้งานดังกล่าว ไม่มีเกรดดูเพล็กซ์ใดที่สามารถทดแทนได้ เหตุผลทางเศรษฐกิจสำหรับแต่ละรายการอยู่ที่การจับคู่ความสามารถของวัสดุกับการผสมผสานเฉพาะของอุณหภูมิ ความดัน และชนิดที่มีฤทธิ์กัดกร่อนที่มีอยู่ในสภาพแวดล้อมการบริการที่ต้องการ
